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作者:admin 来源:未知 点击数: 发布时间:2018年12月23日

  大悬臂板计较文献_建筑/土木_工程科技_专业材料。桥梁大悬臂板计较典范文献

  第2 7卷 第6 期 长安大学学报( 天然科学版) J r lh gnv sy u ln Ei n o n oCa ' U irt NtaSe ei ) u a fn a nei(a r c c d o i t Vo . 6 l2 7 No . No . 2 0 v 0 7 20 0 7年 1 1月 文章编号 :6 18 7 (0 70 -0 80 17-8 9 20 )60 5-5 混凝土箱梁悬臂板计较方式 张 岗‘贺栓海‘王新敏“ , , (.长安大学 桥梁与地道陕西省重点尝试室, 1 陕西 西安 706 ; 104 2 .石家庄铁道学院 大型布局健康诊断与节制研究所 , 河北 石家庄 004) 503 摘 要: 针对 目前混凝土箱梁悬臂板计较的不合理性, 以无限元为根本, 连系诸 多算法, 使用子模子 手艺阐发了箱梁崎变、 悬臂板长度及坡度、 荷载感化位置等参数对混凝土箱梁悬臂板无效分布宽度 的影响纪律。在此根本上, 根据最小二乘法道理, 操纵 Mal t b分布拟合获得混凝土箱梁跨 中悬臂 a 板无效分布宽度的适用计较公式。成果表白: 崎变大, 无效分布宽度增大; 悬臂板长度和坡度与有 效分布宽度变化趋向不异, 呈曲线关系; 荷载感化点接近悬臂板根部, 无效分布宽度变小。相对于 其他算法, 无效分布宽度适用计较公式所得成果接近试验数据。 环节词 : 桥梁工程; 混凝土箱梁; 悬臂板; 无效分布宽度; 无限元; 最小二乘法; 分布拟合; 计较方式 中图分类号 : 4 . ; 1. U4 8 2 3 T 1 U3 14 1 文献标记码 : A C l lt n to fr tee s b cnrt b x dr ac ai meh d cnivr o o cee g e u o o a l l f a o i r Z A G n' H S unhi WA Gnmn H N G g, E a-a , N X - i a h ' i e (.yb rtr frd e T n eo S an i v c,ag a U i ri , 1 K L oa y Bi ad nl hn x Poi e C n 'n v s y e a o o rg n u f r n h ne t X ' 104 S an i C ia 2 Is tt o Src rla ho i r gd nrl i n0 6 , ha x, n ; ntue t t a Hel M n oi a C t , a7 h . i f u u t t n n o o S iah ag i a Isi t,iah ag0 4 , bi hn) h i un R l y tue S j zun 0 0 3 Hee, a jz aw n t hi 5 Ci A s at bt c :Ai d te rao a l cluain to srni v ra s c n rt b x r me a h u es n be c lt meh d f c te e s b o o cee t n a o o a l l f o g dr, e o F M dme d o cl l i meh d , a a sspr r d sb i es bsd E a s r a n n o kn s a ua o i fc t n to s a l e i ef me b u - ny s o y m dlh i es d telec o svrla ees sc a d tro frx dr, o e t n u t t y i une ee prm t , h i ot n b g es e q o c u h n f f a a r u s s i o o i r l ghd res p fr tee s b a w la l d ai .sd te l i e t a dge o l e cnivr s e s l t n B e o h s a o n n e f o o a l l a s l o o o a c a n i t n mu rsl ,acri t l s sur poeue h e et es iui w dh r l fr eu s cod g e t qae cd r,ef i d t b t ni f mua t n oa - r t f c v i r o t o o cnivrb o m dl sa o cnrt b xres pooe b Mal . s rsl atee s s i e pn o ce o g dr i rpsd l l a f d - f e i s y t b et ut a T e s i i t ta: h e et et b t ncm wd wt termetd tr o ; : gh n c e t te c v d r ui b o e e h ice n o i ot n te t da h f i i i o e f s i i h n f s i hl e n adge o s p frnivr b ke i ni lren ec w t tefc v n d re l e c tee s s pet a c v t dnyi h e et e e f o o a l l a e d c u e h f i ds iuindh teet e t b t ndhces w i te d ai apoc t i r t w t ; h efc v ds iui w t d rae l h la lct n rah tb o i f i ir o i e h e o o o p o cnivrb t; prdohroi ms te utcl l i fr l peet atee s ros cm ae t te a rh , h rslo a ua o omua rsne l l o a o o l t g e fc t n s d iapo i aets o e 7 s 4s 1 rf s rx t t et .a , f , 0 s p m o n tb i g e. K y rs bi eg er g o ce b xres atee s b ;e et e tb t n e w d ; d e i ei ;cnrt o g dr;cnivr s f c v ds iui o rg n n n e i l l a f i ir o wdh f i e m n;es sur poeue d tb t nt g cl l i m to s i ; i t l et l t qae cd r; i r ui f i ; a u t n h d t n e e a- r si o i n t c ao e 0 引 言 混凝土箱梁悬臂板根部内力分布研究已有很长 0 60 - 8 收稿 日期 2 0 - 6 0 汗青, 具有各类简化计较方式。文献[] 1近似地将集 中荷载感化点按两侧各为 4“ 5向悬臂根部方 向扩散 来确定其无效分布宽度, 使得悬臂板根部弯矩峰值 20 382 2) 基金项 目 国度西部交通扶植科技项 目(06 1237 作 者简 介 : 张 岗(90)男 , 18-, 甘肃庆阳人 , 博士研究生 ,- a : g_ 04 16 ome Em i za g 20 @ 。c l hn 2 万方数据 第 6期 张 岗, 混凝土箱梁悬臂板计较方式 等: 偏小, 形成 不平安设想 ; 国公路 桥梁标 准 规范 美 (A H O 中 A S T ) 所建议的无效分布宽度公式计较偏 小, 不经济; 沙柯公式和巴赫公式[对悬臂板无效分 2 1 布宽度提出分歧的计较方式, 都基于对短悬臂板的 研究。文献仁] 3将悬臂板根部处置为一根大弹簧; 相 关文献使用能量对比道理, 计较荷载感化在箱型梁 直线变厚度悬臂板上的荷载分布, 提出了箱型梁的 简化阐发思绪 ; 假定悬臂板根部 凝结对变厚度悬臂 时, 混凝土箱梁变厚度悬臂板根部单宽弯矩峰值分 布环境( 1 0 表 ) 表 1 分歧感化位置悬臂板根部单宽弯矩峰值分布 荷载感化位置 14 /跨 12 /跨 34 /跨 端部 t/1= 1 2 t 7 . 1 95 8 N" m t/1= 2 2 t 17 14 0 . 6 1705 0. 1 t/, 3 2 = t 10 5 9 2 . 8 1088 2.6 7 .4 82 8 7 . 1 95 8 17 14 0 . 6 13 94 5 . 2 10 5 9 2 . 8 1747 6 . 0 13 17 2 . 6 板的无效分布宽度及上下缘应力进行阐发〔1 4 。这 - 5 些计较方式本色上是按平面阐发, 未研究悬臂板 内 力的空间分布形式, 不合用于混凝土箱梁长悬臂行 车道板的设想计较C0 61 - 。为此, 1 本文使用子模子技 术对混凝土箱梁悬臂板内力进行空间数值阐发, 总 结分布纪律, 拟合获得适用公式。 1 悬臂板数值阐发 11 计较模子 . 取某 3 跨持续箱梁桥建模, 使用子模子手艺, 采 用实体单位 S LD 5三维高精度 2 节点单位) O I 9 0 对 混凝土箱梁悬臂板做计较阐发。混凝土箱梁悬臂板 的计较次要考虑荷载感化位置和悬臂板的长度及坡 度。某 3跨变截面持续箱梁的纵断面安插如图 1 () a所示 : 边跨为 5 m, 0 中跨为 10 截面呈二次抛 0 m, 物线变化; 其横断面的安插环境如图 1b 所示: () 桥 面总宽千里马计划软件怎么样?为 2 m, 0 悬臂板长度为 L 悬臂板根部厚度 , 为 t, 2悬臂板边缘厚度为 t, i荷载值为 P 荷载感化 , 点至悬臂板根部距离为l悬臂板长度随计较前提而 , 改变 , 在悬臂板分歧位置施加集中荷载。 1 0 0 0 0 当荷载感化位置从跨中向端部挪动的过程中, 悬臂板根部单元弯矩峰值逐步增大,/ 跨与跨中 34 的弯矩峰值比力接近, 远小于箱梁端部的单元宽度 弯矩峰值, 34 但 / 跨与跨中以及端部的截面几何尺 寸相差都很大,/ 跨与跨中没有设横隔板, 34 端部有 相当厚的横隔板, 这申明悬臂板根部内力分布形态 次要取决于箱梁畸变的程度 , 与横向挠曲、 刚性扭转 无关。 跟着悬臂板坡度的添加, 悬臂板根部单元宽度 弯矩峰值增大, 悬臂板根部值单元宽度弯矩峰值受 悬臂板坡度影响很大, 悬臂板坡度越大, 抵当畸变的 能力越强, 所以根部单宽弯矩峰值添加。 13 无效分布宽度 . 表2 3 和表 别离给出了不怜悯况下用无限元分 析变厚度( / ) t t 悬臂板的无效分布宽度。 2 1 改变悬臂 板长度, 集中荷载感化在箱梁主跨跨中悬臂板边缘 ( 1; 表 )连结悬臂板长度(. 5m) L= 不变, 改变荷载 感化点与悬臂板根部的距离 l 表2 , ( )求解悬臂板根 部单宽弯矩峰值, 取总弯矩尸 ( 悬臂板长度) 乙L 与单 宽弯矩峰值的比值作为悬臂板无效分布宽度 , 与文 献「] 做比力。 11 5 表 2 分歧长度跨中悬借板无效分布宽度 Lm /I 5 4 ! 一  ̄ 卜一 逐个逐个 逐个逐个逐个一 逐个一呻卜 — 一州 犷 、逐个丫 」 一 /逐个一 () a 纵断面 P=2 0 0 N t t =2 2 / 1 t t =3 2l / % m % 文 [州 限 / 误差/O有 元叫误差/ 无限元/ 误差/ 献] 有 元 州 Y 限 / 1 / 1 0 t t= 1 2 /1 1.7 一 2.1 274 17 6 934 .4 700 .2 8 23 .7 67 9 .3 5 14 . 7 357 . 1 17 8 .6 2.7 08 5 1. 1 8 72 1. 6 594 1. 3 373 8 6 4 2 1.2 一 2 . 7 7 6 0 053 39 6 . 3 8 1 4 一 2 . . 2 6 15 4 6 0 1 一 3 . .2 356 6 2 2 5 一 1. 7 .8 24 3 5 89 .8 4 85 .4 18 5 .8 3 2 1 40 6 一 0 6 6 .2 . 4 20 7 .8 一419 . 6 1. 2 3 12 注: 拜见文献「〕 1 页。 1第 5 表 3 荷载感化分歧位!跨中悬臂板无效分布宽度 t/ = 1 2 t 1 lL / % 文 川6 元/ 误差/ 献 /无限 m 10 . 08 . 06 . 1 0 8 6 t t =2 2 / 1 有 元州 % 限 / 误差/ 7 00 .2 t/ = 3 2 i t 有 元州 差/ 限 /偏 % 8 23 .7 1. 7 一 2 .6 9 3 4 2 74 17 1 . 4 4 0 1 . 7 1. 3 一 3 . 9 8 5 2 218 59 4 . 7 1. 0 一 4 .6 7 4 8 110 一5.6 843 7滩 气" 2 .7 0 85 5 12 .5 一 6 6 6 7 68 . 7 .0 一 1. 6 6 6 8 9 75 . 5 一 14 5 .8 () 6 0 b 横断面 04 . 4 9 3 . 图 1 跨持续箱梁 3 单元: c m 02 . 2 599 .8 388 .5 一 3 . 5 3 5 一 2 . 9 3 27 . 5 2 525 一 4 . 3 4 8 一4 . 3 8 12 .6 7 2 30 782 ! . _ 7 ‘ 。 J! 卜 J 12 影响要素 . 在3 跨持续梁主跨沿跨径分歧截面悬臂板单侧 边缘施加集中荷载, 阐发变厚度( /1 悬臂板根部 tt 2 ) 内力分布形态。 次要研究荷载沿纵向感化位置分歧 注: 拜见文献「] 1 第巧页。 阐发表 2 数据 , 对于变厚度悬臂板 , 文献[] 11 5 中的无效分布宽度( 从集中荷载感化点在平面上沿 4。 5 分布后的宽度作为无效分布宽度) 是不合理的, 万方数据 长安大学学报( 天然科学版) 过于简化, 形成无效分布宽渡过大 , 对悬臂板配筋不 平安。 而对于等厚度悬臂板 , 文献[1 中的无效分 11 5 20 0 7年 表 5 荷载感化分歧位里跨中悬臂板无效分布宽度计较参数 tll= 1 zt c o fl t/1= 2 2t c 2 c o 亡 l c 2 c o tI1 3 2t = 亡 l c 2 布宽度又过小, 形成设想保守, 不经济。 悬臂板越长, 文献[1 计较成果与无限元计较成果误差越大。 11 5 图 2a 表白, () 等厚度短悬臂板(. ( 5 2 m以内) 有 效分布宽度偏小 , 等厚度长悬臂板和变厚度悬臂板 无效分布宽度与悬臂板长度近似为线性关系, 坡度 越大, 曲线 1 11 4 5 2 6 0 一 0 2 2 1 3 5 2 3 5 0 2 0 .7 .7 .9 .2 + } 去 三 翻 撼 姆 令 较 榕 已 、侧 拟 褚 黑马时时彩计划众 裂 栩 : : -  ̄tt 今 ,一1 l - - , a tt 2 ,= l 叫卜 tt 3 ,, l= 表 4表 5 是对表 2表 3 、 、 中数据进行分布拟合的 成果, 4 表 的参数是无效分布宽度随悬臂板长度变 化的系数( 荷载感化在悬臂板边缘) 表 5的参数是 ; 无效分布宽度随荷载感化点到悬臂板根部距离 l 变 化的系数( 5 , L= m)采用内插外延法求解参数。 令一 , C 一T ‘0, u会 c c 〕 一,; 一 ii , ,, l 2幸运8计划号网址 1 2 i= 123 , ,。 式中: 为悬臂板坡度肆意值;, u c 为悬臂板坡度为J i , 时相对应的参数;,为悬臂板坡度取肆意值时相对 ‘二 应的参数。 1 2 3 4 5 5 1 2 3 4 悬臂板长度/ m 荷载感化位置/ m () a 分歧悬臂板长度无效分布 () b 分歧荷载感化位置无效分布 当1 < 时, 3 用内插法求解 ‘ <u u , z ci, 当 u一 J 图 2 跨中悬臂板无效分布宽度 阐发表 3 数据 : 荷载感化点越接近悬臂板根部 , 悬臂板无效分布宽度越小; 悬臂板坡度越大, 无效分 布宽度越小。 对于等厚度悬臂板 , 荷载感化点距悬臂 板根部越近, 文献[] 计较成果与无限元计较成果 11 5 误差越大, 弘远于变厚度短悬臂板无效分布宽度的 误差; 对于变厚度悬臂板 , 荷载感化点位置要适中, 距悬臂板根部过远或过近, 文献[1 计较成果就越 11 5 不精确。 由图 2b 可知, () 悬臂板无效分布宽度与荷 载感化点到悬臂板根部 的距离呈 曲线关系, 无效分 布宽度的 t t 曲线 一少 少 ) (l i) i c, 一c; 十c; () i , + , , 3 u 3 用外延法求解 。“ > 时, : , ( 一3 +c3 ) cu c2 ) i( 一2 i“ i U , , ,u () 4 操纵式( 、 4 , )式()求出参数 cu代入式() 3 i, , 1求 出悬臂板无效分布宽度 , 再代人式() 便可获得悬 2, 臂板根部单元宽度弯矩峰值 。 3 算例阐发 31 试验计较 . 给出两混凝土箱梁梁段悬臂板试验模子, 用点 荷载仪器加载, 光纤光栅传感器对其悬臂板根部应 变进行测试 , 做内力计较 , 并做无限元阐发, 本文公 2 适用公式的提出 根据最小二乘法道理 , 用大型软件 Mal 对数 tb a 值阐发的数据进行拟合 , 获得混凝土箱梁跨 中悬臂 板设想计较公式为 干 o , 2 L+c 2 L a -一 K c+c |1 c +cl 2 o , l +c 2 了r 、 式计较过程见表 6 0 图 3a 试验模子别离为长4 2 38 () . m和 . m的等 高度混凝土箱梁截面图, 其混凝土箱梁端部设置 1 5 c m厚的横隔板, 梁高度为 18 桥面宽 10 0c m。 9c m, 箱宽 10 顶板悬臂板宽度 4 c 1c m, 0 m, 图 3b 混凝土箱梁端部设置 1 c () 3 m厚的横隔 1 孟 、 . 产 尸 a 毛/ 了 . 、 9 、 刀z 二 = _二 口 2 , 板, 其余部位均不设横隔板, 梁高度为 9 c 桥面 0 m。 宽 142 箱宽 9 c 翼缘板长为 3. 7. c m, 5 m, 96 c m. P= k 2 N 尸=2 k N P/ I a 式中: a为悬臂板无效分布宽度 ; L为肆意悬臂板长 度( 4 ;为荷载感化位置距悬臂板根部距离( 表 )1 表 5 ; .lc均为参数 ; )c c. o : P为荷载感化值 ; m 为悬臂 me 二 板根部的单宽弯矩峰值 。 表 4 分歧长度跨中悬臂板无效分布宽度计较参数 t/l= 1 2t c o fI c 2 c o t1l 2 2 t = Cl t/l 3 2t = c 2 c o 单元 c 2 c 1 () a 试验模子一 () b 试验模子二 .3 . 7 . 4 .3 .5 .3 .4 1 8 7 2 0 7 0 0 7 0 0 9 2 0 0 一 0 0 3一 0 0 61 8 7一 0 0 7 . 3 . 0 图 3 箱梁悬臂板试验模子 万方数据 第6 期 张 岗, 混凝土箱梁悬臂板计较方式 等: 6 1 表 6 试验模子阐发成果与本文公式计较成果( 单宽弯矩峰值) 计较 内容 试验 模子 1L / 10 . 08 . 06 . 0 4 . t/h 2 t c o 参数的拔取 ‘ l c 2 试验数据 / ( ?m) N 1 1 2 1 .1 0 903 0.4 一007 .3 无限元阐发 / ( ?m) N 1 7 1 1 .6 8 991 8.1 865 1 . 4 本文公式 / ( ?m) N 1 3 4 1 . 8 3 911 4. 8 853 1 . 6 627 9 . 9 一 00 6 .3 30 . 18 7 .4 13 5 .1 13 5 .1 235 . 8 235 . 8 一020 .0 一020 .0 一020 .0 一008 .3 732 5.6 654 1.2 1 0 2 0 . 8 7 8 58 5 . 9 730 4.7 135 . 1 一007 .1 28 . 137 . 3 137 . 3 137 . 3 235 .8 182 .9 246 .4 246 .4 632 6 . 7 1 8 1 1 . 6 2 试验 模子 10 . 08 . 06 . 04 . 1 4 6 1 . 3 7 9 5 0 0 . 0 一024 .0 一024 .0 一024 .0 9 32 2.7 837 0.1 7 20 9. 1 640 7 . 4 24 6 .4 6 92 2.8 637 7 . 5 32 成果比力 . 表7 是对两梁段试验模子别离采用 4 个工况进 计较 内容 试验 此中每个工况相对应荷载感化于悬 行阐发的成果 , 臂板分歧位置 魏斯特加公式 / ( ?m) N 669 3 . 4 6 6 9 3 . 4 6 6 9 3 . 4 裹 7 各公式对试验模子的计较成果( 单宽弯矩峰值) lL / 10 . 08 . 06 . 0 4 . 1 公式 / 沙柯公式 / 试验数据 / 无限元阐发 / 本文公式 / 文献〔〕 ( ?m) N 1 1 2 1 .1 0 9 0 3 0 . 4 ( ?m) N 1 7 1 1 . 8 6 991 8 . 1 ( ?m) N 18 . 3 134 ( ?m) N 10 0 0 10 0 0 10 0 0 ( ?m) N 1 9 3 2 . 9 6 14. 9 164 美国 A S O规范 A HT 公式 ( m /N? ) 1 7 1 7 . 2 2 模子 911 4 . 8 853 1. 6 627 9.9 1 3 2 6 . 0 1 1 1 9 4 . 3 8 1 9 7 1 . 7 4 1 1 7 7 . 2 4 1 7 4 5 . 9 2 732 5. 6 865 1.4 632 6. 7 1 8 1 1 . 6 2 932 2 . 7 1 5 1 0 . 2 1 654 1. 2 1 0 2 0 .7 5 858 5 . 9 730 4. 7 692 2 . 8 1 0 0 0 10 0 0 10 0 0 8 17 9 .2 1 7 5 2 . 6 1 669 3 . 4 669 3 . 4 669 3 . 4 669 3.4 试验 模子 10 . 08 . 0 6 . 1 4 6 1 .7 3 950 0 .0 1 1 0 1 .1 2 1 6 3 0 .7 0 837 0 . 1 720 9.1 640 7.4 10 0 0 10 0 0 1 5 0 4 .3 2 1 3 6 1 . 7 8 04 . 637 7 . 5 8 70 8 .7 669 3.4 注: 表中数据拜见文献[〕 1 页, 1 第 5 文献[〕 15 19 2 第 1 一 1 页。 由表 7 4 和图 可知: 无限元阐发成果和本文公 式所得成果与试验数据走 向分歧 ; 文献[] 1 公式和 魏斯特加公式连结相 同趋向, 但差值较 大; 国 美 A S O规范公式阐发值弘远于其他计较方式。 A HT 20 0 0 8 0 0 4 结 语 --① -尸③ --⑥ , 山 . 叫 .  ̄ ④ --⑦ .② 斗 (日 60 0 N )/ : E‘ 。 40 0 2 0 0 0 0 0 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 () A H O规范公式划定的悬臂板有 1美国 A S T 效分布宽度太小 , 从而导致悬臂板根部单元宽度弯 矩峰值几乎是无限元阐发成果和试验成果 的 2 , 倍 若按此设想, 华侈材料太多 , 可接管程度很低 。 () 2本文适用公式分布拟合切确, 形式简练, 参 数明白, 与无限元阐发成果和试验数据接近, 误差 小, 精确度高, 计较简单, 靠得住适用, 设想人员比力容 易控制 。 04 . 0. 6 08 . 10 . 荷载感化位置 1 / L () 试 验模 型一分 析结 果 比力 a 20 00 18 0 0 () 1 未考虑影响悬臂板数值阐发的诸 3文献[ 1 15 多要素, 无效分布宽度单一, 计较成果无任何变化规 律, 靠得住性不高。 () 4沙柯公式不适合变厚度长悬臂板根部 内力 的计较 , 所得成果误差较大。 () 5魏斯特加公式使用简单明白, 给出了悬臂板根 部内力的分布形式, 但没有总结内力的分布纪律, 未计 --① -尸③ - ̄⑥ 今 ‘ . - ̄②  ̄ ④ .一⑦ . 叫  ̄ 10 6 0 E40 1 0 2 10 20 飞 10 00 、. 尸 F 0 8 0 6 0 0 4 0 0 20 0 0 三 0 4 . 0 6 . 0 8 . 10 . 及悬臂板自 身的影响要素, 计较值偏小良多, 不适合计 算悬臂板根部单宽弯矩峰值, 不具有设想指点意义。 参考文献 : Ree e c s fr n e : 荷载感化位置 1 / L () b 试验模子二阐发成果 比力 图 4 各类算法计较悬臂板根部的单宽弯矩峰值曲线 注: ①试验数据; ②无限元阐发; ③本文公式; ④文献[〕5 11 公式 ; ⑤沙柯公式; ⑥魏斯特加公式; ⑦美国 A S T A H O规范公式。 〔 〕 J G 220 , 1 T D -04公路钢筋混凝 土及预应力混凝土桥 6 涵设想规范「 ] S 万方数据 62 长安大学学报( 天然科学版) E io ,0 , 5 2 :6 - 4 dt n 2 5 2 ( ) 06 . i 0 20 0 7年 〔 〕 贺拴海. 2 桥梁布局理论与计较方式〔 . M]北京 : 人民交 通出书社 ,04 20 . [ 〕 S i T,n Z A a s o cnivr k o 3 hhC J g . l i f tee dcs i a G n y s a l e f [7] 周绪红, 吕忠达, 狄 ( ) 5 -9 3 :45 . 谨 , 大跨径简支转持续箱梁 等. 桥的线形观测与节制[] 中国公路学报,07 2 J. 20 ,0 ti w ld g dr g仁] Junl t c r h - ae bx e bi eJ. rao Sr t e n l o i r r d o f u u E ier g 19 ,1 ( )4028 gnei ,90 16 9 : 1- 4 . n 2 1 [ 4〕 张 岗, 王新敏 , 贺拴海. 混凝土箱梁悬臂板空间数值 仿真[] 武汉 理工大学学报 : J. 交通科学与工程 版, 2 0 , 1 3 : 3 -3 . 0 7 3 ( ) 4 44 7 Z N G n ,A G i m n H S unhi HA G ag W N Xn i,Eh a-a - . S ae m r s u tn cnr e x i e pc n ei i l i o oc t b b d u c ao f e o r g m cn l e p t[] JunlWua U i rt o ate r eJ. ra o iv l a o f hn v sy nei f T cnl yT asot i Si c ad gnei , eh o g :np r t n e e E i r g o r ao c n n n e n 2 0 , 1 3 :3 - 3 . 0 7 3 ( ) 4 44 7 Z O X -og L Zog H Uu n , hn- h U 中,D J , a Ln I e l i i t n . e saesr tndnrl s p -upr dt hp o e ao a c t o i lspot - b v i n o o f e m e o - cnnos g pn xr ri e [ 〕 h a ot uu l - a b gd b d s J .C i i o s n o ie rg n Junl i w y Tasot 20 , 3 : -9 orao Hg a ad npr, 07 2() 5. f h n r 0 5 4 [ 〕 谢素超, 8 田红旗 , 松. 姚 板梁偏疼毗连布局无限元分 析[]交通运输工程学报, 0 ,()5 . J. 2 664 : 9 0 - X E -ho T AN n -i Y I S ca , u I Ho gq,AOo g Fnt S n . i i e 〔 〕 徐 5 伟, 智, 李 张肖宁. 子模子法在大跨径斜拉桥桥 面布局阐发 中的使用 「] 土木匠程学报 ,04 3 J. 20 ,7 ( ) 3 -4 6 :03 . X We L Z i Z N Xa-i . pct n U i I , , h HA G on g A lao o i n pi i f sbm dlg to fr l i fr k utr u- oen m hd aa s o dc s c e i e o n y s e t u r o d gnl ls ydi et l ga 仁1 f oa cb - ae b d w h s n J. i a aet rg i o p n C i Cv E g er g ra, 43 ()3-4 h a i n i ei Junl 20 ,76 :03. n il n n o 0 「 6〕 徐 岳, 朱万勇, 杨 岳. 波形钢腹板 P C组合箱梁 桥抗弯承载力计较[] 长安大学学报: J. 天然科学版, 2 0 , 5 2 :0 6 0 5 2 ( ) 6 - 4. e m n aa s o cm oi s utr o ecnr l et l i f pse c e c tc e n y s o t t u f e i r ba adl e[ ] JunlT a i ad emnp t J . ora frfc a o f n T asot i E g er g 20 ,()9 rnpr t n i ei , 664 :-. ao n n n 0 5 [ 9] 彭友松, 强士中. 公路混凝土箱梁三维温度应力计较 方式[] J.交通运输工程学报 ,0771 :3 7 20 ,()6- . 6 P N Y usn , N S ihn .D em l E G o- g Q A Gh zog 3 t r a o I - - h s es pt i m to o h h a cnrt bx t s cm u t n hd i w y c e - r o ao e f g o e o g dr .Junl T a i adr sot i i e [ ora o r f n T a pr t n r J ] f fc n ao E gnei , 771 :36. n i r g 20 ,()6-7 e n 0 [0 徐秀丽, 1] 王曙光 , 刘伟庆 , 薄壁箱梁截面抗扭参数 等. 的简化计较方式仁] 中国公路学报,07 2 ( ) J. 20 ,0 3 : 7 -6 27 . X Y e Z U nyn , N Y e C l l i Uu, Wa-og Y G . c ao H A u a u tn o u ia m m n cpcy pet se cnr e f m t o et ai o rs esd c t l e t a t f r o e bxg drd et cr gt s e w b [ o-i e bi w h r a del s . r rg i o u e t e J ] J un l C a g’a Unvri : trl i c o ra o h n f n ies y Naua S e e t cn X XuI WA G ug ag LU i i e a Ui i - , N S -un , Weg g,t h I -n l . S pfdcl i m to, tr o prm t s i li cl ao e dfr s n a e r m i e a u t n h o o i a e o t n ae bxdrtnJ.n Junl f - ld g e s i []C i ora o h wl o i i r eo c h a f Hi w ydasot 20 ,0 3 :27. g a a T np r, 72 () 7-6 h n r 0 ( 上接第 4 7页) [ 〕 杜博英 , 4 方守恩. 分段式三次抛物线的视距及设想方 法仁] 公路交通科技,021()4-7 J. 20 ,95 :5 . 4 D B -i , Gh ue.g d t c a F N S o-n i ts ne d Uoy g A n S h i a n ds n to f t si d ta cre J. o tenioe vrclv [] ei m hd h r t n e i u g e a Junl i w y T npr t n er ad h a adasot i R sa h ora o Hg f n r ao e c n D vl m n,21 ()4-7 20 ,95 :54. ee p et 0 o [ ] Ys r Tr S Eftreaddr tii 5 a e H a k fcodv n r c aesc s , e . e f r o h c rts i a a o r u e pe e i t a e J . aai r i s h d t c 仁 〕 C nd n nqi d v wg e r i n s a JunlCvl i r g 20 ,9 2 :7-8 . iE gnei ,22 ( )262 8 o ra o i n e n 0 f [ 8〕 刘 江 视距 主动计较在仿真系统 中的实现[] J.北 京工业大学学报 ,063 (1 : 0 116 20 ,21)1 - 0 . 1 1 LU n. azt n s h d t c ’ atm t I J g R lao o i t a e s o ai i a e i i f g i n s u c cl l i i s u t n s m [ ] Junl a u t n i li s t c ao nm ao y e J . ora o f B i g i ri o T cn l y 20 , 2( 1 : ei Un esy eh o g , 6 3 1 ) j n v t f o 0 1 1 1 6 0 - 0 . 1 1 [ 9〕 赵永平, 杨少伟 , 赵一飞.具有地方分隔带公路弯道 外侧超车车道 的视距 仁] 长安大学学报 : J. 天然科学 版 ,04 2 ()-4 20 ,4 5 :13. 3 [ 〕 李文权. 6 高速公路路侧标记遮挡问题[]交通运输工 J. 程学报 ,06 ()9-0. 63 :712 20 , L We-un Bo i p be few yd .l k g o l o f e a s e I nq a c n r m r i t fcn[]Junl r f n T npr t n .ra o T a iadasot i r f s sJ o ai i g f fc r ao E gnei , ,() 9-0 . 0 6 6 3 :712 n ier g 20 n Z A Y n-i , N Sa- e Z A Y- i H O ogp g Y Ghow i H O ie n A , f. Psn l epi s h d t c otd o m d n a i a s p g t a e s e ei s g t n i i n u i f a n o g s d i rr w y . r l hn ' n e i : id if e a [ Ju a o C aga U i rt v e n e J on f ] n v sy N trlec E io ,0 4 2 ( ) 3-4 aua S i e t n 2 0 ,4 5 :13 . cn di [0 郭应时, 1] 付 [ ] 王福建 , 7 曾学贵. 公路行车视距查验的三维概况模子 方式仁] 公路交通科技 ,991()2-2 J. 19 ,61 :02. WAN F - n Z G u-u. S r e dl a ,N X eg i Dufc mo e Gu i j E 3 a 锐, 伟, 通道宽度对驾驶员动态 袁 等. 视觉和操作行为的影响[] 中国公路学报,06 1 J. 20 ,9 ( ) 8-7 5 : 38 . m t d h w y t a e [ . rao h a s h d t c t t ] Junl eo f i h o g r i in e J o g s s f Hih a d T np r i eerh ad na sott n R sac g w y a r ao n D vlp n ,9 1 ()2-2 19 ,6 1 :02 . ee met 9 o G O i -h,U u,UA We, a U Yn si g F R i Y N i t. e l If ecs psaeit o di r s nmi nl ne o asg w dh u f n v ’ d a c re y v i ade t nhv r J . h aunl io n o r i b ai 巨 〕 C i J ra o s n p ao e o n o f Hih a adasot2 0 ,95 :38 . g w y T np r,0 6 1 ()8-7 n r 万方数据

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